（１）前角γ_ｏ增大，前刀面摩擦因數(shù)μ增大，摩擦角β增大（tanβ＝μ）。

        實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明 （β－γ_ｏ）減小。又由式可知，剪切角Φ大。于是由式Ｆ_r＝τ_Φh_Db_D/sinΦcos（Φ＋β－γｏ）可以看出，切削合力Ｆ_ｒ減小。

        實(shí)驗(yàn)結(jié)果證明，前角γ_ｏ對(duì)主切削力Ｆ_c影響不顯著，而對(duì)進(jìn)給力Ｆ_ｆ和背向力 （切深抗力）Ｆ_ｐ影響較大，如下圖所示。現(xiàn)分析如下：

當(dāng)λ_ｓ＝０°時(shí)，可作出下圖，

這時(shí)切削合力F_r在正交平面內(nèi)與F_c間的夾角為β－γ_ｏ，于是

又知

        由此可見(jiàn)，由于γ_ｏ增大，則F_r減小，β－γ_ｏ也減小。因而F_c變化不顯著，約減少１％；而Ｆ_Ｍ減小顯著，結(jié)果使Ｆ_ｆ和Ｆ_ｐ減少較大，為３％～５％。

        另一方面，前角γ_ｏ增大，楔角β_ｏ減小，刀具的強(qiáng)度減小，刀具承受切削力的能力減小，從這個(gè)角度看，前角γ_ｏ又不宜采用過(guò)大值。

        此外，工件材料不同，前角的影響也不同。對(duì)塑性大的材料，如純銅、鋁合金等，切削時(shí)變形大，前角影響顯著；而對(duì)脆性材料如黃銅，前角的影響則較小。

        由此可知，切削時(shí)，從切削力的角度看，切削塑性材料刀具前角可選用大值，切削脆性材料刀具前角應(yīng)選用小值。同時(shí)前角不應(yīng)太小，但也不宜過(guò)大，應(yīng)有一個(gè)適宜值。

        （２）主偏角κ_ｒ

        １）對(duì)切削力Ｆ_ｃ的影響。當(dāng)切削面積Ａ_Ｄ不變時(shí) （Ａ_Ｄ＝ａ_ｐｆ＝ｈ_Ｄｂ_Ｄ），主偏角κ_ｒ增大，切削厚度ｈ_Ｄ增大，而切削寬度ｂ_Ｄ減小，切削層形狀變?yōu)楹穸邢髁p小，當(dāng)κ_ｒ增大到６０°～７５°之后，由于刀尖圓弧半徑ｒ_ε部分參與切削的比例增大，切削層變薄而寬，Ｆ_ｃ又逐漸增加。

        ２）對(duì)進(jìn)給力Ｆ_ｆ和背向力 （切深抗力）Ｆ_ｐ的影響。

        可知，進(jìn)給力Ｆ_ｆ隨主偏角κｒ的增大而增大，背向力 （切深抗力）Ｆ_ｐ則減小。從切削力減小的角度看，主偏角κ_ｒ應(yīng)選用較大值。

        ３）刃傾角λ_ｓ實(shí)驗(yàn)結(jié)果，如圖所示，它說(shuō)明刃傾角λｓ對(duì)切削力Ｆ_ｃ影響不大，原因是：刃傾角λ_ｓ增大，有效前角γ_oe增大，切削力減小；但與此同時(shí)，實(shí)際切削寬度變寬，又使切削力增大。刃傾角λ_ｓ對(duì)進(jìn)給力Ｆ_ｆ和背向力 （切深抗力）Ｆｐ影響較大。這是因?yàn)椋Sλ_ｓ的增大，側(cè) （進(jìn)給）前角γ_ｆ減小，而背 （切深）前角γ_ｐ增大 。因而，相應(yīng)的Ｆ_ｆ增大，而Ｆ_ｐ減小。

        外圓車削時(shí)，為使工件變形小，以減少加工誤差，應(yīng)使Ｆ_p小，因而在精加工時(shí)，應(yīng)采用大的λ_ｓ（正值）。

        ４）刀尖圓弧半徑ｒ_ε當(dāng)背吃刀量（切削深度）ａ_ｐ、進(jìn)給量ｆ一定時(shí)，由于圓弧刃上各點(diǎn)的主偏角和副偏角是變化的，如圖所示，Ｄ點(diǎn)的κ_rD＝κ_ｒ，Ｂ點(diǎn)的κ_rB＜κ_rD，而Ａ點(diǎn)的κ_rA＝０。若刀尖圓弧半徑ｒ_ε增大，切削刃上的平均主偏角κ_ｒ就減小，使切削寬度ｂ_Ｄ增大，切削厚度ｈ_Ｄ減小，切削斷面形狀變?yōu)閷挾。邢髁Γ?sub>ｃ增大，Ｆ_ｐ明顯增大。從切削力的角度看，應(yīng)采用小的刀尖圓弧半徑ｒ_ε。